Расчет и выбор элементов реверсивного тиристорного преобразователя

Рефераты / Коммуникации, связь и радиоэлектроника / Расчет и выбор элементов реверсивного тиристорного преобразователя

f = 50 Гц;

m = 6.

Для большинства систем современных вентильных электроприводов уравнительные реакторы (УР) выбираются таким образом, что при Id ³ 1,5IУР (где IУР составляет около 0,1IН) они насыщаются. Поэтому LУР в вышеприведенных формулах можно не учитывать

Рассчитаем слагаемые входящие в формулу (5.1) для расч

ета :

Расчёт индуктивности якоря двигателя по эмпирической формуле:

(5.2)

где k = 5…6 – для компенсированных машин.

Относительная величина эффективного значения первой гармоники выпрямленного напряжения en определяется по величине максимального угла регулирования aМАКС, соответствующего минимальной рабочей скорости электродвигателя:

(5.3)

Рассчитаем слагаемые входящие в формулу (5.3) для расчета aМАКС:

Коэффициент пропорциональности между скоростью и э.д.с.:

(5.4)

где — сопротивление якорной цепи двигателя, для машин серии П.

Таким образом:

Полагаем, что требуемый диапазон регулирования скорости равным DР = 30, тогда минимальная скорость:

(5.5)

Суммарное сопротивление якорной (выходной) цепи системы ТП-Д:

(5.6)

где — коммутационное сопротивление

(5.7)

- сопротивление сглаживающего и уравнительного реактора

(5.8)

Полученные значения подставим в формулу (5.3) получим:

Зная, aМАКС величину en определяем по графику (1, стр. 56) определяем:

Относительная величина эффективного значения 1-ой гармоники выпрямленного тока iВ в зависимости от мощности электропривода находится в пределах:

Рассчитав все значения входящие в формулу (5.1) можно рассчитать :

6. ВЫБОР УРАНИТЕЛЬНЫХ РЕАКТОРОВ

Необходимая индуктивность двух насыщающихся уравнительных реакторов рассчитывается по формуле:

(6.1)

где - фазное вторичное напряжение трансформатора;

;

— действующее значение статического уравнительного тока;

–коэффициент, зависящий от диапазона регулирования выходного напряжения ТП.

LТР — индуктивность фазы трансформатора.

Угол a меняется a = 0…aМАКС < 90°, то КЭФ следует определить по величине aМАКС на рис.2.2 методических указаний к выполнению домашнего задания №1 [2].

Таким образом, получаем:

В реверсивном ТП используется как правило, два уравнительных реактора, один из которых насыщается при протекании тока нагрузки, а второй ограничивает уравнительный ток. В этом случае берут два одинаковых уравнительных реактора, индуктивность каждого из которых в ненасыщенном состоянии больше или равна расчетной. Номинальный ток выбранного реактора IУР.Н ³ IН, а уравнительный ток должен быть примерно равен расчетному значению IУР

Выбираем уравнительный реактор типа РОС-100/05Т:

IУP =48 А – номинальный уравнительный ток реактора;

LУP =12 мГн – индуктивность реактора;

IН.УР = 500 А – номинальный постоянный ток.

7. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА УСИЛЕНИЯ ТП ПО НАПРЯЖЕНИЮ И ЕГО ХАРАКТЕРИСТИК И СТУКТУРНОЙ СХЕМЫ

Поскольку опорное напряжение СИФУ — пилообразное, то максимальный коэффициент усиления ТП по напряжению при угле регулирования a = 90О.

Коэффициент передачи ТП рассчитывается по формуле:

(7.1)

где UУ.МАКС – максимальное управляющее напряжение ТП, обычно принимают UУ.МАКС = 10 В. Строим регулировочную характеристику БВ на холостом ходу по формуле:

(7.2)

На рисунке 7.1 представлена регулировочная характеристика БВ.

Рисунок 7.1 - Регулировочная характеристика БВ

По рисунку 7.1 определяем приращения:

Коэффициент усиления блока вентилей КБВ:

(7.3)

При пилообразном опорном напряжении СИФУ характеристика вход-выход ТП нелинейная и представляет собой произведение двух характеристик – регулировочной характеристики СИФУ и регулировочной характеристики блока вентилей (БВ). Построим на рисунке 7.2 регулировочную характеристику СИФУ при пилообразном опорном напряжении она линейная: