Второй пусковой комплекс стоматологической поликлиники КГМА в г. Краснодаре
Нормативные нагрузки на 1 м стены: N=560.93+271.66=832.59 кН
Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний
N=621.73+329.51=951.24 кН
Нагрузка на колонну по оси «12» – «Г-1»
Грузовая площадь А=(2.8+2.8) х5.6 =31.36 м2
Таблица 3.2 – Сбор нагрузок
|
Нормативная нагрузка |
k |
Расчетная | ||
|
Нагрузка |
на ед. площ. кН/м2 |
от груз. площ. кН |
надежности |
нагрузка кН |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
постоянные нагрузки | ||||
|
металлочерепица |
0.02 |
0.63 |
1.1 |
0.69 |
|
деревянный настил 5х0.03 |
0.15 |
4.7 |
1.1 |
5.17 |
|
2 слоя полиэтилена |
0.004 |
0.13 |
1.1 |
0.14 |
|
утеплитель типа «URSA» 0.05х0.1 |
0.005 |
0.16 |
1.1 |
0.17 |
|
от плит межэтажных перекрытий |
3.0 |
393.32 |
1.1 |
431.55 |
|
от перегородок из гипсокартона на 4 этажах |
0.50 |
62.72 |
1.2 |
250.88 |
|
от пола на 4 этажах 25х0.03 20х0.05 |
0.75 1.0 |
94.08 125.44 |
1.1 1.1 |
103.49 137.98 |
|
от железобетонных колонн на 4 этажах и подвале (0.4х0.4х3.3х25х4+0.4х0.4х2.5х25) |
62.8 |
1.1 |
69.08 | |
|
Итого: |
999.15 | |||
|
Временные нагрузки | ||||
|
от снега: кратковременная |
0.5 |
15.68 |
1.4 |
21.95 |
|
на перекрытия: кратковременная |
2.0 |
250.88 |
1.2 |
301.06 |
|
Итого: |
323.01 | |||
N=999.15+323.01=1322.16 кН
Определение несущей способности свай
Марка сваи С6–30, длина сваи L=6.0 м, ширина b=0.30 м, длина острия l=0.25 м.
Отметка верха головы свай после забивки – 2.450 м.
За отметку +0.000 принята абсолютная отметка 23.00.
По несущей способности
F< Fd/ jf =N
Для оси А-I в осях «9» – «10»
n =jg N/(Fd – jj х d х a2 х jmi)
jg=1.4, jf =1.15, jmi=0.02 кН/м3, а – шаг свай, d=1.2 м
при а=0.9 м
при N=161.85 кН
n =1.4х161.85/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 226.59/ 309.98=0.73 свай
при Nс=202.31 кН
n =1.4х202.31/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 0.73 свай
при L=1.57+0.9 =2.47 м
Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний на 2.47 м стены:
постоянная N=(414.96/3.12) х2.47 =328.51 кН
временная N=(90.02/3.12) х2.47 =71.26 кН
Суммарная нагрузка
N= 328.51+71.26=399.77 кН
при а=2.47 м
n =1.4х399.77/(310 -1.15х1.2х2.472х0.02)=559.68/ 309.83 =1.81 сваи
на данном промежутке установлено 3 сваи.
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N= 499.71 кН
n=1.4х499.71/(310–1.15х1.2х2.472х0.02)=699.59/309.83 =2.26 сваи
Удовлетворяет существующей разбивке свай
Для оси «10» – «Б-1»
при N=951.24 кН
n =1.4х951.24/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=4.29 сваи
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N=1189.05 кН
n =1.4х1189.05/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=1664.67/309.98=5.37 сваи
требуется установка дополнительных свай
Для оси «Г-1» – «12»
при N=1322.16 кН
n =1.4х1322.16/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=5.42 сваи
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N=1652.7 кН
n =1.4х1652.7/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=2313.78/309.98=7.46 свай
требуется установка дополнительных свай
3.1.4 Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи
определять по формуле:
(7.2)
где
– безразмерные коэффициенты, принимаемые в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта 
основания, определенного в соответствии с указанием СНиП 2.02.03–85.
– расчетное значение удельного сцепления грунта основания, кПа; =0
– осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м
, залегающих выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);
Скачать реферат