Разработка привода цепного транспортера

Рефераты / Производство и технологии / Разработка привода цепного транспортера

NHE < NH0 . При этом для всех колёс передачи коэффициент долговечности , где m-показатель, который зависит от вида колёс, так как у нас цилиндрические, то m=6. Отсюда КHL=0.96.

Допускаемые контактные напряжения определяем из формулы (2.1)

[σн]=584,7(МПа).

Допускаемые напряжения изгиба:

=0 width=148 height=47 src="images/referats/12541/image047.png"> (2.4)

где σFO- предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба,

SF- коэффициент безопасности,

КFC-коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки.

КFL-коэффициент долговечности.

Для колеса и шестерни предел выносливости зубьев по напряжениям изгиба: σFO=1,8∙НВ (2.4а)

Коэффициент безопасности SF=1,75([3]). Для колеса 2-й ступени по формуле (2.4а) σFO=1,8∙300=540 (МПа). Для шестерни 2-й ступени по (2.4а) σFO=1,8∙470=846 (МПа). Число циклов напряжений для колеса 2-й ступени при переменной нагрузке, по аналогии с формулой (2.3):

(2.5)

Отсюда NFE=3,15∙107. Рекомендуется принимать NFO=4∙106 для всех сталей.

NHE < NH0 . При этом коэффициент долговечности аналогично предыдущему расчету KFL =0,71.

Так как нагрузка на зубья действует только с одной стороны, то коэффициент КFC=1.

Допускаемые напряжения изгиба определяем из формулы (2.4)

для колеса [σFO]=353,6 (МПа),

для шестерни [σFO]= 554 (МПа).

Допускаемые напряжения при перегрузке:

Для колёс предельные контактные напряжения при перегрузке находим из формулы (2.2а), учитывая, что σт =850 МПа:

[σн]MAX=2,8∙850=2380(МПа)

Для колёс и шестерни предельные изгибные напряжения при перегрузке находим из формулы (2.2б), учитывая, что для колеса НВ 300, получим [σF]MAX=2,74∙300=822 (МПа), для шестерни при НВ 470 [σF]MAX=2,74∙470=1278,7 (МПа).

2.2 Проектировочный расчет зубчатых передач и валов

Рассчитаем 2-ю ступень как более нагруженную и в основном определяющая габариты редуктора.

Предварительный расчёт.

Условимся обозначать здесь и далее предварительно выбранные или рассчитанные параметры дополнительным индексом - штрих.

(2.6)

где а'2 – межосевое расстояние,

U2 – передаточное отношение 2-й ступени редуктора,

Eпр – приведённый модуль упругости,

Т4 – крутящий момент на выходном 4-ом валу редуктора(Н.мм),

KHβ – коэффициент концентрации при расчётах по контактным напряжениям,

[σн] – допускаемые контактные напряжения,

ψba – коэффициент ширины колеса относительно межосевого расстояния.

Предварительно назначаем ψ'ba=0,4 (по таблице 8.4 [3]).

При этом по формуле ψ'bd=0,5.ψ'ba.(U+1) определим коэффициент ширины колеса относительно диаметра, ψ'bd=0,5∙0,4∙(3,15+1)=0,83<ψbdmax=1,5 и по графику (рис 8.15 [3]) находим коэффициент концентрации при расчётах по контактным напряжениям: KHβ≈1,04.

Модуль упругости стали Е1=Е2=2,1∙105 (МПа). Находим приведённый модуль упругости по формуле

Eпр=. (2.6а)

По формуле (2.6) определяем межосевое расстояние: а 2 = 161,99 мм.

Округляем по ряду Ra 40 (стр.136 [3]) до а2=160 мм, находим ширину зубчатого венца колеса b'w=ψ'ba∙а3=0,4∙160=64 (мм). По таблице (8.5 [3]) принимаем ψ'm=25 (т.к. выходная ступень самая нагруженная). Находим модуль .