Проект установки ЭЛОУ-АВТ

Рверха = 0,140 Мпа;

Р180-230=0,148Мпа;

Р230-280 = 0,155 Мпа;

Р280-350 = 0,161 Мпа;

Рвхода = 0,165 Мпа.

6.2.4 РАСЧЕТ РАСХОДА ВОДЯНОГО ПАРА

По заводским данным колебания расхода водяного пара составляют 1,6 – 2,3% масс. в расчете на сырье основной атмосферной колонны, что в среднем составляет 2% масс. на отводимый продукт. Для удобства проведения расчетов количество водяно

го пара и флегмы определяем на 100 кг сырья.

Расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть колонны, найдем из выражения:

Zниза = gМ ∙ 0,02,

где Zниза - расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть колонны, кг;

gМ – расход мазута. Для нашего расчета gМ = 64,5 кг (см табл. 6.4); 0,02 – расход водяного пара, в долях от единицы.

Zниза = gМ ∙ 0,02 = 64,5∙0,02 =1,29 кг.

Расход водяного пара, подаваемого в стриппинг-колонну К-2/3, служащую для вывода фракции 280-350 оС:

ZК-2/3 = g280-350 ∙ 0,02 =10,7 ∙0,02 = 0,214 кг.

Расход водяного пара, подаваемого в стриппинг-колонну К-2/2 (вывод фракции 230-2800С):

ZК-2/2 = g 230-280 ∙ 0,02 = 7,3 ∙0,02 = 0,146 кг.

Расход водяного пара, подаваемого в стриппинг-колонну К-2/1 (вывод фракции 180-2300С):

ZК-2/1 = g180-230 ∙ 0,02 = 7,8 ∙0,02 = 0,156 кг.

Определим количество водяного пара по высоте колонны.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 280-3500С:

Z280-350 = Zниза = 1,29 кг.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 230-2800С:

Z230-280 = Zниза + ZК-2/3 = 1,29 + 0,214 = 1,504 кг.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 180-2300С:

Z180-230 = Zниза + ZК-2/3 +ZК-2/2 = 1,29 + 0,214 + 0,146 = 1,65 кг.

Количество водяного пара в верху колонны:

Zверха= Zниза+ ZК-2/3+ZК-2/2+ZК-2/1=1,29 + 0,214 + 0,146 +0,156 =1,806 кг.

6.2.5 РАСЧЕТ РАСХОДА ФЛЕГМЫ ПО ВЫСОТЕ КОЛОННЫ

Задаемся флегмовым числом и принимаем условно, что оно по колонне не меняется. Примем флегмовое число равным 2.

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 280-3500С

gфл 280-350 = g280-350 ∙ 2 = 10,7 ∙ 2 = 21,4 кг.

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 230-2800С:

gфл 230-280 = g 230-280 ∙ 2 = 7,3 ∙ 2 = 14,6 кг.

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180-2300С:

gфл 180-230 = g 180-230 ∙ 2 = 7,8 ∙ 2 = 15,6 кг.

Количество флегмы в верху колонны:

gфл 00 = g 120-180 ∙ 2 = 9,7 ∙ 2 = 19,4 кг.

6.2.6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА СЫРЬЯ НА ВХОДЕ В КОЛОННУ

Теоретическая доля отгона (ēт) будет следующей:

ēт=0,097+0,078+0,073+0,107=0,355.

Температура нагрева нефти должна обеспечить величину фактической доли отгона равной или на 0,001-0,003 больше теоретической.

Температура нагрева нефти в печи перед колонной К-2 находится в пределах 320-3700С.Для определения температуры нагрева нефти необходимо рассчитать процесс однократного испарения сырья.

Расчет процесса однократного испарения сырья колонны ведем при условии испарения в трубах печи. Принимаем давление на 0,03 Мпа выше, чем в питательной зоне.

Рр=Рвхода +0,03=0,165+0,03=0,195Мпа.

Продолжаем вести расчет на 100 кг сырья.

При принятом давлении задаемся температурой нагрева нефти и методом подбора с использованием ПЭВМ находим молярную долю (ер), при которой соблюдаются равенства:

где хi – молярная концентрация компонентов жидкой фазы;

уi – молярная концентрация компонентов паровой фазы;

ai – молярная концентрация компонентов сырья;

ер – молярная доля отгона;

Кi – константа фазового равновесия.

Зная молярную долю отгона рассчитываем массовую долю отгона из соотношения

,

где ēр – массовая доля отгона (расчетная);

Му – молярная масса паровой фазы;

Мс – молярная масса сырья.

В табл.6.6. указаны результаты расчета молярной доли.

Исходные данные для расчета доли отгона:

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА НА ПЭВМ

Молярная доля отгона е = 0,5437 при 370ºС и 0,195 МПа.

СОСТАВ ФАЗ

 Скачать реферат