Проектирование редуктора

= 1030,371[0,7/(2,110) + 2,53/(2,110)] = 32,9 мкм

6.1.3 Поправка обмятие микронеровностей

U = 5,5 (Ra+ Ra)

где Raи Ra– средние арифметические отклонения профиля поверхностей

В соответствии с табл. 16.2 [1, с. 372] принимаем Ra= 0,8 мкм, Ra= 1,6 мкм тогда поправка:

U = 5,5 (0,8 + 1,6) = 13,2 мкм

6.1.4 Минимальный необходимый натяг

[N]= + U +

– поправка на температурную деформацию. Принимаем = 0

[N]= 32,9 + 13,2 + 0 = 46,1 мкм

6.1.5 Максимальный допустимый натяг, допускаемый прочностью деталей

[N]= []+ U

где []= [p]/p, (мкм) – максимальная деформация, допускаемая прочностью деталей

где [p], (Н/мм) – максимальное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали, меньшее из двух (т.е. [p]определяют по менее прочной детали)

для сплошного вала (d= 0): [p]= 650 Н/мм(для вала принята сталь марки 45; = 650 Н/мм)

для колеса: [p]= 0,5[1 – (d/d)] (по рекомендации [1, c. 128])

[p]= 0,5540 [1 – (71/115)] = 167,4 Н/мм

Следовательно [p]= 167,4 Н/мм, и максимально допустимая деформация деталей:

[]= [p]/p = 167,432,9/30,3 = 182 мкм

[N]= 182 + 13,2 = 195,2 мкм

6.1.6 Выбор посадки

По значениям [N]и [N]выбираем из табл. 5.5 [1, с. 129] одну из посадок, удовлетворяющих условиям:

N[N]и N[N]

Выбираем посадку Н7/t6 (N> [N]52 мкм > 46,1 мкм; N< [N]87 мкм < 195 мкм)

6.1.7 Температура нагрева охватывающей детали, т.е. колеса, С

t = 20+

где Z– зазор, для удобства сборки принимают в зависимости от диаметра d вала. По рекомендации [1, с. 130] принимаем Z= 10 мкм

– коэффициент линейного расширения. Для стали = 12101/С

t = 20+ = 134С

Чтобы не происходило структурных изменений в материале температура нагрева для стали не должна превышать t < [t] = 230…240С

134С < 230С, что является допустимым

 Скачать реферат