Снижение степени загрязнения окружающей среды отходами переработки хлопка

Определим площадь поперечного сечения желоба в месте его примыкания по формуле Д. М. Минца

f=, м2 (2.42)

f=м2

Конструктивно принимаем размеры желоба, показанные на рис. 2.3.

Рису

нок 2.3

Определим высоту кромки над уровнем загрузки

∆ hж=, м (2.43)

где 1 - относительное расширение фильтрующей загрузки, 1 = 25 %

∆ hж=м

С учётом толщины днища общая высота желоба 0,2 + 0,04 == 0,24 м. Следовательно, расстояние от низа желоба до верха загрузки фильтра будет равно 0,68-0,24=0,44 м.

Расчёт усреднителя-нейтрализатора

Рассчитаем многокорридорный усреднитель - нейтрализатор на расход

Qmax.ч.=10840,38/24=451,68 м3/ч

Определим объём усреднителя - нейтрализатора по формуле

V=, м3 (2.44)

где Q - расход сточных вод, м /ч;

t3 - длительность залпового сброса, t3= 8 ч;

К - коэффициент усреднения

К= (2.45)

где Сmax - максимальная концентрация загрязнений в залповом сбросе,

Сmax =120,3 г/м3, по табл. 2.14.;

Сср - средняя концентрация загрязнений в стоке. Сср = 50 г/м3, по экспериментальным данным;

Сдоп - концентрация загрязнений в стоке, допустимая к сбросу в городскую сеть, Сдоп=100г/м3

К=

V= м3

Проектируем прямоугольный усреднитель-нейтрализагор, состоящий из двух отделений глубиной Н = 3 м.

Определим площадь каждого ответвления по формуле

F= , м2 (2.46)

где n - количество отделений, шт.

F= м2

При ширине каждого отделения В == 20 м длина их будет

L= F/ В, м (2.47)

L=424.6/20=21.23 м

Расчёт установки тепловой обработки осадков сточных вод

Расчётный расход осадка равен 5,61 м3/ч при исходной влажности сырого осадка 90 %. Объём приёмного резервуара принимаем равным 9 м3 из учёта 1,5 ч хранения осадка.

Для теплового расчёта теплообменного аппарата принимаем следующие параметры:

Т1= 200 °С - температура теплоносителя на входе в теплообменник;

t1 = 12 °С - температура осадка на входе в теплообменник;

t2 = 150 °С - температура осадков на выходе из теплообменников;

р = 1,8 мПа -рабочее давление в теплообменнике.

Принимаем противоточную схему движения греющего и нагревающего осадка - труба к трубе dвн =80 мм, dнар =150 мм.

Определим площадь поверхности нагрева теплообменного аппарата по формуле

F=, м2 (2.48)

где Q- производительность аппарата, Дж/ч

k- коэффициент теплоотдачи, Дж/ч*м2;

∆tср- средняя разность температур греющего и нагревающего осадка, град.

Q = с• G • (t1 – t2) (2.49)

где с - теплоёмкость осадка, с=4,2 кДж/кг*К;

Q = 5610 л - количество подогреваемого осадка в 1 ч.

Q = 4,2 • 5610 • (150 - 12) =3,25 • 106 кДж

(2.50)

Принимаем k = 2100 кДж/м2*К, тогда

F= м2

Длина секции составляет 4 м, при этом площадь поверхности нагрева одной секции равна 1,12 м2. Число труб n= 35,2 : 1,12 = 32.

Рабочий объём реактора, при продолжительности обработки осадка 1,5 ч равен 8,42 м3. К установке принимаем два реактора КОСП - 1СО (один рабочий и один резервный) диаметром 1400 мм, рабочим объёмом 10 м3 и рабочим давлением 1,8 МПа материал реактора ~ сталь марки 20, см. /5, с. 241./.

Уплотнение осадка производится в течение 3 часов. При этом выделяется 30% воды от первоначального объёма осадка.

Определим рабочий объём уплотнителя

у=5,61*3=16,83м3

Принимаем диаметр уплотнителя 2,5 м, площадь зеркала воды 4,9 м, рабочую глубину 3,4 м.

На вакуум-фильтр осадок подают с помощью плунжерного насоса по трубороводу d = 150 мм. Расчётный расход уплотнённого осадка, подаваемого на один вакуум-фильтр, Qрасч =2,81 м3/ч при влажности его 88 %. Период работы вакуум-фильтра 16 ч в сутки. На основании экспериментальных данных рекомендуется применять к установке два вакуум— фильтра БОУ-5-1,75.

2.3 Очистка запыленного хлопком воздуха

2.3.1 Местный отсос пыли

Непосредственный отсос пыли от источника пылевыделения называется местным.

Все технологическое оборудование хлопкоочистительного завода выделяет пыль, и местный отсос пыли принят в качестве основного способа обеспылевания машин и цехов.

Количество запыленного воздуха, отсасываемого от технологического оборудования, характеризуется данными, приведенными в табл.2.4

Таблица 2.4 - Количество запыленного воздуха, отсасываемого от технологического оборудования

 Скачать реферат