Разработка архитектурно-конструктивного проекта станции нейтрализации промышленных стоков
1. Колонна на оси О:
МI-I = (- 4,15 + 4,92) * 11 – (1,25 * 112 / 2) = - 67,2122 кН*м ;
МII-II = МII-II = (- 4,15 +4,92) * 2,9 – (1,25 * 2,92 / 2)= - 3,0223 кН*м ;
МIII-III = 0; N = 0 ; Q = 4,15 – 4,92 + 1,25 * 11 = 12,98 кН.
2. Средняя колонна по оси D:
МI-I = - 4,38 * 11 = - 48,18 кН*м ;
МII-II = МII-II = - 4,38 * 2,9 = - 12,702 кН*м ;
МIII-III = 0; N = 0 ; QI-I = 4
,38 кН.
3. Крайняя колонна по оси А:
МI-I = (- 4,15 + 3,657) * 11 – (0,93 * 112 / 2) = - 61,6913 кН*м ;
МII-II = МII-II = (- 4,15 +3,657) * 2,9 – (0,93 * 2,9 / 2)= - 5,3404 кН*м ;
МIII-III = 0; N = 0 ; QI-I = 10,723 кН.
Проверка изгибающих моментов у низа колонны (по сеч. 1-1)
∑MI-I = MAI-I + 2 MBI-I + MD = - 67,2123 – 48,18 * 2 – 61,6913 = 225,264 кПа.
следовательно, моменты в основании колонны определенны правильно.
Рис. П.2.3. Схемы загружений и эпюры моментов в крайней колоне (в кН * м): А от покрытия;Б. – от снега.
Рис. П.2.4 Схема загружений и эпюры моментов в крайней колоне (в кН*м): А. от Dmax и Dmin; от подкрановой балки;
Б. от массы колонны; от горизонтальной крановой нагрузки слева и справа;
В. От ветровой нагрузки слева.
Таблица № 22 расчетных сочетаний усилий в сечениях крайней колонны.
|
Виды и сочетания |
Нагрузка |
Сечения | |||||||||
|
I - I |
II - II | ||||||||||
|
М |
N |
Q |
M |
N | |||||||
|
Постоянные |
От веса покрытия и ригеля |
- 14,96 |
419,62 |
5,56 |
-16,11 |
419,62 | |||||
|
От веса подкрановой балки |
6,25 |
42,85 |
-2,32 |
-12,56 | |||||||
|
От веса колонны |
-0,41 |
69,62 |
-0,15 |
-0,44 |
11,52 | ||||||
|
ИТОГО |
-9,12 |
532,09 |
3,09 |
-29,11 |
431,14 | ||||||
|
С γсом = 1,0 |
снег |
-4,30 |
120,66 |
1,60 |
-4,03 |
120,66 | |||||
|
ветер |
слева |
-67,21 |
12,98 |
-3,02 | |||||||
|
справа |
61,69 |
-10,72 |
5,34 | ||||||||
|
Постоянная нагрузка + одна кратковременная |
Постоянная + снег |
-13,42 |
652,75 |
4,69 |
-33,74 |
551,8 | |||||
|
Постоянная + ветер |
Слева |
-76,33 |
532,09 |
16,07 |
-32,13 |
431,14 | |||||
|
справа |
52,57 |
532,09 |
-7,63 |
-23,77 |
431,14 | ||||||
|
Кратковременные |
Снег при γсом = 0,9 |
-3,87 |
108,59 |
1,44 |
-4,17 |
108,59 | |||||
|
Кратковременные малой суммарной длительности (1-е основное усилий) |
Вертикальное давление кранов при γсом = 0,85 |
Тележка слева (Dmax) |
18,89 |
129,51 |
-7,015 |
20,34 | |||||
|
Тележка справа (Dmin) |
5,29 |
36,26 |
-1,96 |
5,7 | |||||||
|
Торможение кранов γсом = 0,85 |
влево |
4,62 |
-1,08 |
-4,17 | |||||||
|
вправо |
-4,62 |
1,08 |
4,17 | ||||||||
|
Итого от двух кранов при дополнительном γсом = 0,9 |
Тележка слева |
При торможении |
влево |
21,16 |
116,56 |
-7,29 |
14,55 | ||||
|
вправо |
12,84 |
116,56 |
-5,94 |
22,06 | |||||||
|
Тележка справа |
влево |
8,92 |
32,63 |
-2,74 |
1,38 | ||||||
|
вправо |
0,6 |
32,63 |
-0,79 |
8,88 | |||||||
|
Ветер при γсом = 0,9 |
слева |
-60,49 |
11,68 |
-2,72 | |||||||
|
справа |
55,52 |
-9,65 |
4,81 | ||||||||
|
Постоянная нагрузка + все невыгодные кратковременные при числе их не менее двух |
max M → N1 Q |
67,56 |
648,65 |
-13,85 |
-2,24 |
431,14 | |||||
|
min M → N1 Q |
-72,88 |
673,31 |
15,42 |
-34,62 |
539,73 | ||||||
|
max N → M1 Q |
63,69 / -60,64 |
757,24 |
10,27 / -12,41 |
-6,41 / - 34,62 |
539,73 | ||||||
Скачать реферат