Многоэтажное производственное здание
Уточненная длина приопорного участка с шагом хомутов S2:
l2у=nу2*S2=15*250=3750 мм.
Шаг доборных стержней S3=(lпл-2*l1у/-l2у)/2=(5500-2*2050-1400)=50 мм.
Рис. 3.3. Каркас КР1 продольного ребра панели перекрытия.
3.6 Расчет панели по второй группе предельных состояний
Нормативная дли
тельно-действующая нагрузка:
Рnl=(gпер.n-Vпер.nкр)*bf’=(18.214-7)*1.6=17.942 кН/м.
Предельно-допустимый прогиб плиты:
fu=1/200*lp=1/200*5.3=0.0265 м.
Расчет производится на ЭВМ с помощью программы “PLITA”. Исходные данные для выполнения расчета сведены в таблицу 3.
Таблица 3.
Исходные данные для программы PLITA.
|
N п/п |
Исходная величина |
Обозначение |
Размерность |
Значение |
|
1 |
Масса 1 м2 плиты |
gпл |
кг |
275 |
|
2 |
Расчетная погонная нагрузка |
Р |
кН/м |
32.855 |
|
3 |
Нормативная погонная нагрузка |
Рn |
кН/м |
29.142 |
|
4 |
Нормативная длительно-действующая нагрузка |
Рnl |
кН/м |
17.942 |
|
5 |
Ширина ребра плиты |
b |
м |
0.2 |
|
6 |
Ширина сжатой полки плиты |
bf’ |
м |
1.6 |
|
7 |
Высота сжатой полки плиты |
hf’ |
м |
0.05 |
|
8 |
Ширина растянутой полки плиты |
bf |
м |
0.2 |
|
9 |
Высота растянутой полки плиты |
bf |
м |
0 |
|
10 |
Высота плиты |
h |
м |
0.4 |
|
11 |
Расчетный пролет плиты |
lp |
м |
5.3 |
|
12 |
Длина площадки опирания плиты |
Lоп |
м |
0.1 |
|
13 |
Расстояние от торца до места строповки петель |
Lпет |
м |
0,075 |
|
14 |
Класс бетона |
25 | ||
|
15 |
Передаточная прочность бетона |
Rbp |
МПа |
17.5 |
|
16 |
Расчетное сопротивление напрягаемой арматуры |
Rsp |
МПа |
680 |
|
17 |
Начальные напряжения в напрягаемой арматуре |
σsp |
МПа |
582.41 |
|
18 |
Модуль упругости сжатой зоны |
Es |
МПа |
200000 |
|
19 |
Модуль упругости напрягаемой арматуры |
Esp |
МПа |
190000 |
|
20 |
Площадь сжатой арматуры |
As’ |
м2 |
0.0001005 |
|
21 |
Площадь напрягаемой арматуры |
Asp |
м2 |
0.0005089 |
|
22 |
Диаметр напрягаемой арматуры |
D |
мм |
18 |
|
23 |
Расстояние от ц.т. сжатой арм. до верхней грани |
А’ |
м |
0.03 |
|
24 |
Расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до нижней грани плиты |
а |
м |
0.05 |
|
25 |
Расстояние от центра тяжести нижнего ряда напрягаемой арматуры до нижней грани плиты |
А1 |
м |
0.05 |
|
26 |
Предельно-допустимый прогиб плиты |
fu, |
м |
0.0265 |
3.7 Расчет полки панели
Рис. 3.4. Схема панели перекрытия
Определяем расчетный случай:
l1=bf’-2*100=1600-2*100=1400 мм;
l2=lпл/4-70=5400/4-70=1280 мм;
l1/l2=1400/1280=1.094<2; l2/l1=1280/1400=0.914<2; =>
полка работает как плита, опертая по контуру.
Таблица 4.
Вычисление нагрузок на полку панели перекрытия.
|
№п/п |
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке, γf |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
ПЕРЕКРЫТИЕ | ||||
|
I |
ПОСТОЯННАЯ (gпер) | |||
|
1 |
Керамические плитки ρ=1800 кг/м3, δ=13 мм 1800*0.013*9,81*0.95/1000 |
0.218 |
1.1 |
0.240 |
|
2 |
Слой цементного раствора ρ=1800 кг/м3, δ=20 мм 1800*0.02*9,81*0.95/1000 |
0.336 |
1.3 |
0.436 |
|
3 |
Выравнивающий слой из бетона ρ=2200 кг/м3, δ=20 мм 2200*0.02*9,81*0.95/1000 |
0.410 |
1.3 |
0.533 |
|
4 |
Собственный вес полки ρ =2500 кг/м3; δ =50мм 2500*0,05*9,81*0,95/1000 |
1.1649 |
1.1 |
1.2814 |
|
ИТОГО: ågпер=g1+g2+g3+g4 |
2.129 |
2.491 | ||
|
II |
ВРЕМЕННАЯ (Vпер) | |||
|
1 |
Полезная (V1) а) кратковременная б) длительная |
14 7 7 |
1.2 1.05 |
8.4 7.35 |
|
2 |
Перегородки (V2) |
0.5 |
1.1 |
0.55 |
|
ИТОГО: åVпер=V1+V2 |
14.5 |
16.3 | ||
|
ПОЛНАЯ: gпер=ågпер+åVпер |
16.629 |
18.791 |
Скачать реферат