Многоэтажное производственное здание

Принимаем:

- сжатую арматуру: 2Æ12 A400 (АSС=226.2 мм2).

- растянутую арматуру: 2Æ25 A400 (As=981.7 мм2).

Сечение 5-5

Сечение проходит по грани главной балки, учитывая знак действующего в сечении момента, рассматривается как прямоугольное размерами bвб=200 мм, hвб=550 мм.

am=М1/Rb*bвб*h02=83.57/7.65*200*5002=0.218

aR=0.39

Так как αm<αr, то сж

атая арматура по расчету не требуется, примем её конструктивно: 2Æ12 A400 (АSС=226.2 мм2).

Требуемую площадь сечения растянутой арматуры:

As=Rb*bвб*h0*[1-(1-2*αm)0.5]/Rs=7.65*200*500*[1-(1-2*0.218)0.5]/355=538.0 мм2

Принимаем:

- сжатую арматуру: 2Æ12 A400 (АSС=226.2 мм2).

- растянутую арматуру: 2Æ20 A400 (As=628.3 мм2).

Сечение 3-3

В сечении 3-3 проверяется прочность балки в точке теоретического обрыва рабочей арматуры. Расчет ведется для прямоугольного элемента с одиночной арматурой.

М3=70.668 кН*м.

hо.в.б.=500 мм.

x=Rs*As/(Rb*bвб)=355*981.7/(7.65*200)=227.8 мм.

Мcrc=7.65*200*227.8*(500-227.8/2)=134.6 кН*м.

Проверяем условие Мcrc³М3,

134.6 кН*м ³ 70.668 кН*м – условие выполняется, следовательно, прочность выбранных параметров сечения достаточна.

6.3.3 Расчет прочности второстепенных балок по наклонному сечению

Сечение II-II.

Расчетная сила Q2=Qmax=143.77 кН.

Mb=1.5*Rbt*bвб*h02=1,5*0.675*200*0.52=50.63 кН*м.

Полная погонная расчетная нагрузка на второстепенную балку:

qпер=gпер*L3+bвб*hвб*1*2500*9.81*1.1*0.95=

=18.952*2.133+0.55*0.2*1*2500*9.81*1.1*0.95=43.251 кН/м.

Временная расчетная нагрузка на 1 погонный метр второстепенной балки:

qVпер=ΣVпер*L3=16.3*2.133=34.773 кН/м.

q1=qпер-0,5*qVпер=43.251-0,5*34.773=25.864 кН/м.

Qb1=2*(Mb*q1)0.5=2*(50.63*25.864)0.5=72.370 кН > 2*Mb/h0-Qmax=2*50.63/0.5-143.77=58.726 кН.

Интенсивности хомутов при Qb1≥2*Mb/h0-Qmax:

qsw=(Qmax2-Qb12)/(3*Mb)=(143.772-72.3702)/(3*50.63)=101.620 кН/м.

Rbt*bвб*h0=0.675*200*0.5=67.50 кН.

Qb1=72.370 кН > jn*Rbt*bвб*h0=67.50 кН =>

при Qb1>Rbt*bвб*h0 принимаем qsw=101.620 кН/м.

Итак, qsw=101.620 кН/м.

qsw=101.620 кН/м > 0,25*Rbt*bвб=0,25*0.675*200=33.750 кН/м.

Так как qsw>0,25*Rbt*bвб, то примем qsw=101.620кН/м.

Окончательно получаем qsw=101.620 кН/м.

Задаемся шагом поперечных стержней.

На приопорных участках принимаем шаг S1 из условий:

S1≤hвб/3=550/3=183 мм, S1≤500 мм.

В средней части пролета назначаем шаг S2 из условий:

S2≤0,75*hвб=0,75*550=413 мм, S2≤500 мм.

Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:

Sw.max=Rbt*bвб*h02/Q=0.675*200*5002/143.77=235 мм.

Принимаем шаг хомутов у опоры S1=150 мм, в пролете S2=400 мм.

Требуемая площадь одного поперечного стержня арматуры у опор:

Asw=qsw*S1/Rsw*n=101.620*150/285=26.7 мм2,

где n=2 шт - количество поперечных стержней в сечении у опор.

Диаметр одного поперечного стержня арматуры у опор назначаем по требуемой площади одного поперечного стержня и из условия свариваемости, диаметр одного поперечного стержня арматуры в пролете - из условия свариваемости:

dsw≥0.25*ds.max=0,25*25=6.3 мм.

Принимаем:

- в поперечном сечении у опор 2 стержня диаметром dsw1=8 мм (Asw1=100.5 мм2),

- в поперечном сечении в пролете 2 стержня диаметром dsw2=8 мм (Asw2=100.5 мм2).

Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.

Qmax=143.77 кН<0.3*Rb*bвб*h0=0.3*7.65*200*0.5=229.5 кН =>

прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Сечение III - III.

Расчетная сила Q3=Qmax=119.81 кН.

Mb=1.5*Rbt*bвб*h02=1,5*0.675*200*0.52=50.63 кН*м.

Qb1=2*(Mb*q1)0.5=2*(50.63*25.864)0.5=72.370 кН < 2*Mb/h0-Qmax=2*50.63/0.5-119.81=82.688 кН.

Интенсивности хомутов при Qb1<2*Mb/h0-Qmax:

qsw=(Qmax-Qb1)/(1.5*h0)=(119.81-72.370)/(1.5*0.5)=63.255 кН/м.

Rbt*bвб*h0=0.675*200*0.5=67.50 кН.

Qb1=72.370 кН > Rbt*bвб*h0=67.50 кН =>

при Qb1>Rbt*bвб*h0 принимаем qsw=63.255 кН/м.

Итак, qsw=63.255 кН/м.

qsw=63.255 кН/м > 0,25*Rbt*bвб=0,25*0.675*200=33.750 кН/м.

Так как qsw>0,25*Rbt*bвб, то примем qsw=63.255 кН/м.

Окончательно получаем qsw=63.255 кН/м.

Задаемся шагом поперечных стержней.

На приопорных участках принимаем шаг S1 из условий:

S1≤hвб/3=550/3=183 мм, S1≤500 мм.

В средней части пролета назначаем шаг S2 из условий:

S2≤0,75*hвб=0,75*550=413 мм, S2≤500 мм.

Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:

Sw.max=Rbt*bвб*h02/Q=0.675*200*5002/119.81=282 мм.

Принимаем шаг хомутов у опоры S1=150 мм, в пролете S2=500 мм.

Требуемая площадь одного поперечного стержня арматуры у опор:

Asw=qsw*S1/Rsw*n=63.255*150/285=16.6 мм2,

где n=2 шт - количество поперечных стержней в сечении у опор.

Принимаем, учитывая условие свариваемости (dsw≥0.25*ds.max=0,25*25=6.3 мм):

- в поперечном сечении у опор 2 стержня диаметром dsw1=8 мм (Asw1=100.5 мм2),

- в поперечном сечении в пролете 2 стержня диаметром dsw2=8 мм (Asw2=100.5 мм2).

Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.

Qmax=119.81 кН<0.3*Rb*bвб*h0=0.3*7.65*200*0.5=229.5 кН => прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Рис. 6.5.Каркасы второстепенной балки.

Библиографический список

1. ГОСТ 23279-85. Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. – Москва, Госстрой СССР, 1985.

2. ГОСТ 27215-87. Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм для производственных зданий промышленных предприятий. Технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1987.

3. ГОСТ 27772-88. Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1989.

4. ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия.

5. ГОСТ 6727-80*. Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1994.

6. Серия 1.442.1-1.87. Плиты перекрытий ЖБ ребристые высотой 400 мм (Вып. 1).

7. Серия 1.442.1-1.87. Плиты перекрытий ЖБ ребристые высотой 400 мм (Вып. 4).

8. СНиП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия. – Москва, Министерство строительства РФ, 1996г.

9. СНиП 2.03. 01 – 84. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985.

10. СНиП 52-01-03. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

11. СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. – ГУП НИИЖБ Госстроя России.

12. СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции. – ГУП НИИЖБ Госстроя России.

13. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (К СП 52-101-2003) – ГУП НИИЖБ Госстроя России, Москва, 2005.

Страница:  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13 


Другие рефераты на тему «Строительство и архитектура»:

Поиск рефератов

Последние рефераты раздела

Copyright © 2010-2024 - www.refsru.com - рефераты, курсовые и дипломные работы