Проектирование тепловой электростанции

2.9 Расчет параметров сетевой установки

tпр=120

СП1

Рисунок 2.2 – Схема параметров сетевой

установки

Dсп1 ·(iн.о. – i1н) · η = Dс.в.· (i1 – iобр)

Dсп1 = Dс.в.· (i1 – iобр) / (iн.о. – i1н) · η

Dсп1 = 1909,3*(503,7–292,97)/((3008–525)*0,98)= 165,34 т/ч

2.10 Расчет подогревателей высокого давления

tп.в.

iп.в.

ПВД7

D1

Р1

D1 i1

tн1

iн1 tвых

iвых

ПВД6

D2

Р2

D1 + D2 i2

Рисунок 2.3 – Схема подогревателей высокого давления

D1 · (i1 – iн1) · η= Dп.в. · (iп.в. – iвых)

D1 = 1.01Dп.в. · (iп.в. – iвых) / (i1 – iн1) · η

D1 = 1.01D (1037.6 – 925.2) / (3176 – 1061.6) · 0,98 = 0.0547D

D2 · (i2 – iн2) · η + D1 · (iн1 – iн2)=1.01D· (iвых – iвх)

D2 · (i2 – iн2) · η = Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2)

D2 = 1.01Dп.в. · (iвых – iвх) – D1 · (iн1 – iн2) / (i2 – iн2) · η

D2 = 1.01D · (925.2 – 820.9) – 0.0547D · (1061.6 – 948.3) / (3064 – 948.3) · 0,98 = 0.0478D

D3 · (i3 – iн3) · η + (D1+D2) · (iн2 – iн3)=Dп.в. · (iвых – iпн)

D3 · (i3 – iн3) · η = Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3)

D3 = 1.01Dп.в. · (iвых – iпн) – (D1+D2) · (iн2 – iн3) / (i3 – iн3) · η

D3= 1.01D· (820.9 – 697) – (0.0547D+0.0478D) · (948.3 – 843.4) /

/(3360 – 843.4)· 0,98 = 0.0464D

2.11 Расчет основного деаэратора

Схема основного деаэратора.

Dдр Dк

iдр iк

Dс1=Dрнп

iрнп i0

Рисунок 2.4 – Схема основного деаэратора

Из уравнения материального баланса деаэратора выражаем расход основного конденсата, поступающего в деаэратор:

Dп.в. = Dд + (D1 + D2 + D3) + Dс1 + Dк3

Dк3 = Dп.в. – Dд – (D1 + D2 + D3) – Dс1

Dк3 = 1.01 Dд – D3отб – 0.1489D = 0.8611 – D3отб

Уравнение теплового баланса деаэратора:

0.1489D· i3 · η+ Dk· ik · η+ D3отб· iот · η=1.01D· iпв

0.1489D· 83.4 · 0.98+ (0.8611D-D3отб,)· 589,1 · 0,98+ D3отб· 3360 ·0,98 = 1.01D· 697

3292.8D3отб =704D

62.1D+2715 D3отб =704D

2715.5 D3отб =83.9D

D3отб =0.0309D

Dк3=0.8611-0.0309=0.8302D

Dк3=0.8302D

2.12 Расчет подогревателей низкого давления

Схема ПНД.

ПНД4 ПНД3 ПНД2 ПНД1

t5 t6 t7

t8

t4

Рисунок 2.5 – Схема подогревателей низкого давления

t4 = 140оС, тогда i5 = 589,1 кДж/кг

Тепловой баланс ПНД4:

D4 · (i4 – iн4) · η = Dк · (iк – i5)

D4 = Dк3 · (i4 – i5) / (i4 – iн4) · η

D4 = D· 0,8302 (589,1 – 503,7) / (3196 – 589,1) · 0,98 = 0,028D

t3 = 120оС, тогда i6 = 503,7 кДж/кг

Тепловой баланс ПНД3:

D5 · (i5 – iн5) · η + D4 · ∆τ45 · η = Dк2 · (i5 – i6)

Dк2 = Dк3 – (D4 + D5)

Dк2 = Dк1 – (D4+ D5 +D6) = 0,8302 D – (0,028D+ D5 +D6)

D5 · (3008 – 525) · 0,98 + 0,028D · (610,6–525) 0,98 = (0,8022 D-D5 – D6) · (589,1 – 355,92)+(0,028D+ D5 +D6) (589,1–376,94)

D5 · 2454,42 = 190,65D – 22,02D6

D5 = 0,077D – 0,0003D кг/с

D5=0.0767D

Тепловой баланс ПНД2:

D6 · (i6 – iн6) · η + Dс2 · (iΙΙ'' – iн2) · η = Dк1 · (iн6 – i7)

Dк1 = Dк2 – (D6 + Dс2 + Dсп2)

Dк1 = 0.8022 – (D5 – D6)

D6 · (2920 – 376.94) =(0.8022D – D5 – D6) · (355,92 – 242,72)

D6 · 2492,2 = 90,8D – 113,2D5 – 113,2D6

D6 = 0,0348D – 0,0434D5

D6 = 0,0348D – 0,0434D5 (0,077D – 0,069D6)

D6 = 0,0315D

Тепловой баланс ПНД1:

D7 · (i7 – iн7) · η = Dк · (i7 – i8)

Dк = D – (D4+ D5 +D6 +D7)

D7 = Dк · (i7 – i8) / (i7 – iн7) · η

D7 = 0.6652D · (242.46 – 142,46) / (2780 – 263.65)

2466.023D7 = 66.52D

D7= 0.0257D

Dпр = βпр · Dкном, т/ч

βпр = 1,5% от паропроизводительности котла

Dпр = 0,01 · 670 = 6,7 т/ч

Давление в барабане котла:

Рб = Рок + ∆Рпп, МПа

Рок – номинальное давление пара в котле, МПа

Рок = 13,75 МПа

∆Рпп – гидравлическое сопротивление пароперегревателя, МПа

∆Рпп = 1,4 Мпа

Рб = 13,75 + 1,4 = 14,15

В данном случае целесообразно завести пар из первой ступени сепаратора в деаэратор, поэтому давление в РНП – Ι, и потеря продувочной воды определяется из уравнения теплового и материального баланса расширителя продувки:

Qпр = Qс1 + Q0,7

Dпр ·iб · η = Dc1 · i''Ι + D0,7 · i'Ι

Dпр ·iб · η = Dc1 · i''Ι + Dпр · i'Ι – Dс1 · i'Ι

Dпр · (iб · η – i'Ι) = Dc1 · (i''Ι – i'Ι)

Dc1 = Dпр · (iб · η – i'Ι) / i''Ι – i'Ι

Dc1 = 6,7 · (1620 · 0,98 – 697) / (2762,9 – 697,1)= 2,89 т/ч = 0,8 кг/с

iб, i''Ι, i'Ι – энтальпии продувочной воды, отсеппарированного пара и отсеппарированной воды соответственно, кДж/кг.

Η – коэффициент, учитывающий охлаждение сепаратора, принимается равным 0,98.

Количество продувочной воды после сепаратора первой ступени:

Dпр' = Dпр – Dc1, т/ч

Dпр' = 6,7–2,89 = 3,81 т/ч

(Dпр – Dc1) · i'Ι = Dc2 · i''ΙΙ + D0,15 · i'ΙΙ

 Скачать реферат