Проектирование вентиляционной системы деревообрабатывающего цеха

8.2 Расчет воздуховода равномерной раздачи

Полное давление, создаваемое вентилятором, складывается из динамического и статического давлений. Если в стенке выполнить отверстие то статическое давление преобразуется в динамическое.

Следовательно, для того чтобы добиться постоянной скорости на выходе из отверстия по все

й длине воздуховода необходимо, чтобы статическое давление было постоянным.

Т.к. полное давление равно сумме статического и динамического давлений и полное давление уменьшается по длине воздуховода за счет трения, то изменение динамического давления должно соответствовать потерям давления на трение. Тогда для плавного снижения динамического давления выполняют конусообразный воздуховод.

Начальное сечение такого воздуховода определяется по начальной скорости.

Потери давления в таких воздуховодах складываются

∆Р=

-скорость на выходе из отверстия

μ-коэффициент расхода, равен 0,7.

Теперь найдем полное давление

∆Р=

8.2 Расчет воздуховода равномерной раздачи

Полное давление, создаваемое вентилятором, складывается из динамического и статического давлений. Если в стенке выполнить отверстие то статическое давление преобразуется в динамическое.

Следовательно, для того чтобы добиться постоянной скорости на выходе из отверстия по всей длине воздуховода необходимо, чтобы статическое давление было постоянным.

Т.к. полное давление равно сумме статического и динамического давлений и полное давление уменьшается по длине воздуховода за счет трения, то изменение динамического давления должно соответствовать потерям давления на трение. Тогда для плавного снижения динамического давления выполняют конусообразный воздуховод.

Начальное сечение такого воздуховода определяется по начальной скорости.

Потери давления в таких воздуховодах складываются

∆Р=

Принимается 1 калорифер КСк4-11-02АХЛЗ fв= 1,66 м2 (7,табл.II.1)

Тогда действительная массовая скорость :

vρд=22403,63/(1,66*1*3600) = 3,75 кг/(м2*оС).

Расход воды через калориферы определяется по формуле

Gвод=

Gводы=244610/(4,187*106*(130-70)*1)=0,000835 м3/с

где

n=1

Скорость воды в трубках калорифера определяется по формуле

w=

w = 0,000835/0,002576=0,32 м/с,

где fтруб =0,002576 м2 (7,табл.II.1)

Коэффициент теплопередачи калорифера (7,табл.II.7)составляет к=40,68 Вт/( м2*оС).

Необходимая площадь поверхности нагрева определяется:

F

Fу’=244610/(40,68*(100-(50,8-37)/2))= 64,6 м2

Тогда общее число устанавливаемых калориферов

n’= Fу’/Fк=64,6/83,12 = 0,77 – принимаем один калорифер.

где Fк=83,12 м2 - площадь поверхности нагрева калорифера (7,табл. II.1).

Действительная площадь нагрева Fу=83,12 м2

Невязка составляет:

{(83,12*40,68*(100-(50,8-37)/2)-244610)/244610}*100%=28%>20%

Данная величина невязки не удовлетворяет условиям.

Аэродинамическое сопротивление калорифера ∆Р=70,07Па

8.4 Подбор вентилятора для завесы

Вентилятор подбирается по его производительности с запасом 20%, т.е.

Lз расч= 20553,8 м3/ч. И по давлению, которое определяется как:

Рп=132+70,0+301,6=234 Па

Для данных значений подобран вентилятор ВР-80-75-10. Характеристика вентилятора представлена в таблице графической части.

 Скачать реферат