Проект строительства котельной мощностью 4 МВт

Пропускная способность газорегуляторной установки с регулятором давления газа РДУК-50М обеспечивает необходимый 15-20% запас максимального расчетного расхода газа.

Встроенные в комбинированный регулятор давления предохранительные запорный и сбросной клапана обеспечивают соответственно автоматическое прекращение или сброс газа в атмосферу при изменении давления в газопроводе, недопустимом дл

я безопасной и нормальной работы газоиспользующего оборудования.

В ГРУ предусмотрена система продувочных и сбросных трубопроводов для продувки газопроводов и сброса газа от встроенного в регулятор давления газа ПСК, которые выводятся в безопасные места на высоту 1м от уровня кровли здания.

Предусмотрено ограждение газорегуляторной установки на высоту 1,8 метра, обеспечен основной проход для обслуживания более 1,0 метра.

Коммерческий узел учета расхода газа предусмотрен в составе газорегуляторной установки, состоит из газового счетчика СГ-16М-100, датчиков по давлению и температуре, теплоэнергоконтроллера «Тэкон-17» с возможностью вывода результатов на принтер.

Диаметр газопроводов среднего и высокого давления принят из расчета расхода газа с учетом бесперебойного снабжения газом потребителя в часы максимального потребления.

Диаметры газопровода определяем из уравнения массового расхода :

Q = ρ ּυּ , (4.1)

де Q– расход газа , кг/с ;

- площадь сечения газопровода , м 2 ,

d - диаметр газопровода , м ;

υ – скорость газа , м/с ;

ρ – плотность газа , кг/м 3 .

Решая это уравнение относительно диаметра получим :

d = ,

Расход газа на один котел равен 107,2 м 3/ч

107,2 ּ0,73 = 146,8 кг/ч = 0,022 кг/с ,

0,73 - плотность газа при температуре 0º С и давлении 760 мм рт.ст , кг/м 3 .

Плотность газа при температуре 20º С и давлении 0,007 МПа вычисляю по формуле :

ρ = ρ 0 ּ , (4.3)

где ρ 0 – плотность газа при нормальных условиях , ρ 0 = 0,73 кг/м 3 ;

t - температура газа , º С , t= 20 º С ;

Рабс - абсолютное давление газа на расчетном участке газопровода , МПа , Рабс определяю по формуле [2]:

Рабс = Ризб + Р атм , МПа , (4.4)

Ризб – избыточное давление в газопроводе , Ризб = 0,007 МПа ;

Р атм - атмосферное давление , МПа . По [2]: Р атм = 0,1 МПа ;

Рабс = 0,007+0,1 = 0,107 МПа .

- абсолютное давление газа при нормальных условиях , МПа ;

ρ = 0,73 ּ = 0,72 кг/м 3 ;

ν – принимаем 15 м/с (для среднего давления газа)

Диаметр трубопровода на подводке к котлу:

d =

Принимаем трубу стандартного диаметра 57 мм.

Диаметр трубопровода с расходом на два котла:

Q = 0,022кг/с ·2 = 0,044 кг/с

d =

Принимаем трубу стандартного диаметра 89 мм.

Диаметр трубопровода с расходом на четыре котла:

Q = 0,022кг/с ·4 = 0,088 кг/с

d =

Принимаем трубу стандартного диаметра (с запасом) 159 мм.

8. Расчет вентиляции котельной

Внутренняя температура в помещении котельной, исходя из технологических требований, принята +5°С в зимний период и +30ºС летом.

Количество воздуха, необходимого для горения - 4300 м3/ч.

Вентиляция котельной вытяжная естественно-принудительная, рассчитанная на удаление теплоизбытков в переходный период и обеспечивающая воздухообмен в помещении котельной. Вытяжка осуществляется из верхней зоны. В холодный период вентиляция естественная через дефлектор, а в переходный период - принудительная.

Приток воздуха в котельную осуществляется через регулируемые жалюзийные решетки в наружной стене помещения, так же предусмотрена установка осевого вентилятора марки ВО 12-303-6,3.

Приточная вентиляция учитывает количество воздуха, идущего на горение и трехкратный воздухообмен помещения котельной.

Вытяжная вентиляция предусматривает трехкратный воздухообмен.

В данном проекте проведен подбор дефлекторов для удаления воздуха из помещений и расчет сечения приточной вентиляционной решетки.

8.1 Расчет сечения вентиляционной решетки

Требуемая площадь сечения вентиляционной решетки для притока воздуха в помещение котельной.

F = V / 3600 * Vp, м²

где Vp = 1м/с – скорость воздуха в решетке (принимаем согласно Изменению N1 СНиП II-35-76)

V = 9*12*3*3 + 4300 = 972 + 4300 = 5272 м³ - объем воздуха, поступающего в котельную.

F = 5272 / 3600 * 1 = 1,46 м²

Следовательно, устанавливаются 4 регулируемые решетки РС-В 1025х425 площадью живого сечения 0,386 м² каждая.

8.2 Расчет дефлектора

Диаметр шахты при установке дефлектора для организации вытяжной вентиляции из помещения котельной:

До = 0,0188 * √ L / Vв = 0,0188 * √ 972 / 4 = 0,29м

Коэффициент местного сопротивления Σξ1 = 0,3,

Тепловой напор в шахте ∆Рт=0,5кг/м³.

Скорость воздуха в горловине дефлектора

Vдефл. = √ (0.4*Vв² + 16*∆Рт) / (1,2+ Σξ1+0,02*(1/До) = √ (0.4*4² + 16*0,5) / (1,2+ 0,3+0,02*(1/0,29) = 3 м/с

Диаметр шахты с учетом местного сопротивления

До' = 0,0188 * √ 972 / 3 = 0,33м

Определение расхода воздуха в шахте при безветрии:

Сумма местных сопротивлений Σξ2 складывается из коэффициента сопротивления вытяжного зонта 0,3 и коэффициента сопротивления проходу воздуха для круглого дефлектора по полному напору 0,61 (при действии ветра этот коэффициент автоматически учитывается в формулах определения скорости в шахте – горловине дефлектора).

V'дефл = 4*√∆Рт/ Σξ2 + 0,02*(1/До) = 4*√0,5/0,91 + 0,02*(1/0,33) = 3,1м/с

и расход

L' = (П*До²/4)*3600* V'дефл = (3,14*0,33²/4)*3600*3,1 = 952м³/ч

(972 – 952) / 972 * 100 = 2%

Следовательно, принимает дефлектор ф300мм.

Для предотвращения перегрева оборудования в летний период установлены крышной вентилятор марки ВКРМ-4-01, работа которого регулируется контроллером системы автоматизации котельной.

9. Автоматизация котельной

Раздел разработан на основании СНиП 3.05.07-85 «Системы автоматизации», СНиП 42-01-2002 «Газораспределительные системы» , СНиП II-35-75 «Котельные установки», ПУЭ «Правила устройства электроустановок».

Система автоматизации котельной выполнена на базе логических программируемых контроллеров с модулями расширения, связанных между собой по встроенному интерфейсу CAN. Проектом предусматривается установка программируемого контроллера на каждый водогрейный котел и установка одного общекотельного контроллера для управления работой котельного оборудования.

 Скачать реферат