Анализ существующей на Балаковской АЭС системы очистки трапных вод

- поправочный множитель, учитывающий влияние числа труб по вертикали, при n>100 =0,6 [4,с.162],[13,с.288];

Поверхностная плотность теплового потока от пара к стенке, Вт/м2:

height=24 src="images/referats/8277/image144.png">Вт/м2.

Теплообменник выполнен из стали 12Х18Н10Т с =26,ЗВт/(м*К), dн/dвн=25/20мм, толщина стенки 2,5мм. Для накипи примем значения 2 Вт/(м*К) и 0,2мм.

Поверхностная плотность теплового потока через стенку трубы:

.

Поверхностная плотность теплового потока через накипь:

.

Поверхностная плотность теплового потока от стенки к воде:

=0,628Вт/(м*К);

=1,5м/с - принятая скорость в трубах;

=0,717* 10-6 м2/с - кинематическая вязкость воды при tв=37,5°С;

Rе>3500;[6,с.36,59]

[4,с.155](3.5.1.6)

Строим график зависимости (рисунок 3.3).При 31,52°С q=99900 Вт/м2

Коэффициент теплопередачи конденсатора:

3169 Вт/(м2*К).

Площадь поверхности теплообмена:

35,99 м2.

3.5.2 Расчет испарителя

В корпусе кипит конденсат, в змеевике конденсируется греющий пар.Параметры греющего пара: 130°С, Рг=0,25МПа, =2720,7кДж/кг,

hконд=535,4кДж/кг, температура конденсации греющего пара =127,43°С.

В конденсатосборник поступает конденсат в количестве Gк=1,452кг/с, его температура tК=50°С. Конденсат нагревается до tкип=104,81°С.

Уравнение теплового баланса:

Qи =GкCк(tкип-tк)+аGкr =Dи(- hконд), [14,с.19] (3.5.2.1)

где Dи - расход греющего пара в испаритель, кг/с;

Gк - расход холодного теплоносителя (конденсата), кг/с;

Cк - удельная теплоемкость конденсата при tк.ср;

Cк =4,2кДж/кг*К;

примем =0,97;

r - теплота парообразования теплоносителя, кДж/кг;

a - доля конденсата, испаряющегося в змеевиковом испарителе; примем a=0,1;

Qи=1,452*4200(104,81-50)+0,1*1,452*2244,4=334579Вт.

Рисунок 3.3 - Построение зависимости при графоаналитическом методе расчета конденсатора

Расход греющего пара в испаритель:

(3.5.2.2)

0,16кг/с.

Средняя разность температур:

нач= - =127,43-50=77,43 кон = - =127,43-104,81=22,62

°С

Определим коэффициент теплопередачи в змеевике [4,с.153]:

, (3.5.2.3)

где - коэффициент, учитывающий относительную кривизну змеевика;

(3.5.2.4)

где d - внутренний диаметр трубы змеевика, мм;

D - диаметр витка змеевика, мм; т.к. сборник конденсата имеет диаметр 800мм,

примем D=600мм; d=19,2мм;

1,113.

(3.5.2.5)

где А - коэффициент, объединяющий физико-химические константы воды и пара, по[4,с.164] А=7,5;

d - внутренний диаметр трубы, м;

L – длина трубы;

по [4,с.163] при =44,56°С

183,3L=183,3d=183,3*19,2=3519,36мм;

Поверхностная плотность теплового потока от пара к стенке:

Конденсатосборник выполнен из стали 12Х18Н10Т с =26,ЗВт/(м*К), dн/dвн=25/19,2мм, толщина стенки 2,9мм. Для накипи примем значения 2 Вт/(м*К) и 0,2мм.

Поверхностная плотность теплового потока через стенку трубы:

Поверхностная плотность теплового потока через накипь:

При кипении жидкости в большом объеме коэффициент теплопередачи:

(3.5.2.6)

где С - коэффициент, зависящий от свойств жидкости и поверхности нагрева; примем для кипящего конденсата С=3;

=1 - множитель, учитывающий физические свойства жидкости; при

tк.ср= 100°С Р= 1 кг/см2;

; [15,с.44]

 Скачать реферат